Оценка плотности конструкционной древесины на месте с помощью неразрушающего и полуразрушающего контроля :: Биоресурсы

Иньигес-Гонсалес, Г., Монтон, Дж., Арриага, Ф., Сегес, Э. (2015). « In-situ оценка плотности конструкционной древесины с использованием неразрушающего и полуразрушающего контроля», BioRes. 10(2), 2256-2265.

Abstract

Как неразрушающие, так и полуразрушающие испытания потенциально могут быть очень эффективными методами оценки плотности конструкционной древесины. В этой статье описывается исследование пригодности трех методов: колонковое бурение, зондирование и извлечение винта. В нем представлены результаты испытаний 150 кусков конструкционного бруса большого сечения (80 мм x 120 мм) из лучистой сосны ( Pinus radiata D. Don.) из испанского источника. Была обнаружена сильная корреляция между плотностью образцов и колонковым бурением. Между тем, также была значимая корреляция с извлечением винта и приемлемая корреляция с зондированием. Несмотря на то, что наблюдались различия в их прогностической способности, ни одна из этих процедур не должна быть отвергнута как способ оценки плотности, поскольку каждая из них имеет свои собственные преимущества и ограничения.

Скачать PDF

Полная статья

In-Situ Оценка плотности конструктивной древесины с использованием неразрушающего и полуразрушающего контроля

Гильермо Иньигес-Гонсалес, ^a, * Хоакин Монтон, ^b , Франсиско Арриага, ^a , и Эдгар Сегес, ^b

Как неразрушающие, так и полуразрушающие испытания потенциально могут быть очень эффективными методами оценки плотности конструкционной древесины. В этой статье описывается исследование пригодности трех методов: колонковое бурение, зондирование и извлечение винта. В нем представлены результаты испытаний 150 кусков конструкционного бруса большого сечения (80 мм x 120 мм) из лучистой сосны ( Pinus radiata D. Don.) из испанского источника. Была обнаружена сильная корреляция между плотностью образцов и колонковым бурением. Между тем, также была значимая корреляция с извлечением винта и приемлемая корреляция с зондированием. Несмотря на то, что наблюдались различия в их прогностической способности, ни одна из этих процедур не должна быть отвергнута как способ оценки плотности, поскольку каждая из них имеет свои собственные преимущества и ограничения.

Ключевые слова: Колонковое бурение; Плотность; оценка на месте; Зондирование; вывод винта; Древесина

Контактная информация: а: Департамент лесной и экологической инженерии и управления, Высшая техническая школа инженеров Монтес, Форесталь и дель Медио Натурал, Мадридский политехнический университет, Сьюдад Университария, б/н, 28040, Мадрид, Испания; b: Факультет архитектурных технологий II, Политехнический университет Каталонии, Высшая политехническая школа строительства в Барселоне, Грегорио Мараньон 44-50, 08028, Барселона, Испания; * Автор, ответственный за переписку: guillermo. [email protected]

ВВЕДЕНИЕ

Во время оценки существующих деревянных конструкций, как правило, необходимо диагностическое обследование элементов конструкции и соединений. Для оценки механических свойств элементов конструкции часто требуются соответствующие методы неразрушающего контроля (НК), а также методы полуразрушающего контроля (ППК). Десятилетия назад было показано, что несколько методов NDT и SDT потенциально могут быть очень эффективными (Ross and Pellerin 19).94).

Хотя провести неразрушающий контроль относительно легко, важно отметить, что некоторые неразрушающие параметры до сих пор недостаточно известны. Соответственно, по-прежнему существует разрыв между лабораторными испытаниями и результатами проверки древесины на месте. Кроме того, на результаты испытаний влияют многие параметры, и инспекторы по лесоматериалам могут испытывать сомнения и неуверенность при принятии решения о том, какие параметры использовать. Опыт и простые инструменты продолжают оставаться основными помощниками в процессе принятия решений. Взаимосвязь между сопротивлением проникновению или усилием отвинчивания винта и плотностью или другими свойствами была проанализирована с удовлетворительными результатами (Rammer and Zelinka 2004; Walter и др.  2005; Круглова 2012; Поннет и др.  2014).

Еще одна неясная тема в большинстве древних деревянных конструкций связана с самим материалом. Члены не оценивались по современным критериям, и они сильно различаются по размеру и регулярности. Таким образом, результаты in situ обычно значительно отличаются от «научных» результатов.

На практике визуальная сортировка существующих деревянных заготовок затруднена, поскольку, как правило, нет визуального доступа ко всем поверхностям заготовок или заготовка может быть загрязнена или покрыта пятнами. Очевидно, что в процедурах классификации должны применяться дополнительные неразрушающие методы.

В Испании из-за ее обширного и богатого наследия деревянного строительства в последние годы были предприняты активные исследования для калибровки оборудования и методов, а также для разработки процедур сортировки пород в существующих конструкциях. В результате этих исследований было защищено несколько докторских диссертаций (Esteban, 2003; Иньигес, 2007), а также проводилась исследовательская работа (Арриага, и др., , 2005; Иньигес, и др., , 2008; Арриага, и др.).  2009 г.; 2012 г.; 2014).

Плотность является очень качественным индикатором структурных свойств, и при использовании в сочетании с неразрушающими параметрами, такими как скорость волны напряжения, она значительно увеличивает прогностическую ценность.

Основная цель данного исследования состоит в том, чтобы внести свой вклад в оценку механических свойств конструкционных элементов из древесины хвойных пород посредством оценки плотности, а также проанализировать прогностические значения и изучить некоторое коммерческое портативное оборудование.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ

Материалы

Испытуемый материал состоял из 150 образцов пиломатериалов из сосны лучистой ( Pinus radiata D. Don.) конструктивного размера с поперечным сечением 80 мм x 120 мм и длиной 2500 мм из Каталонии, Испания. Из этих 150 структурных образцов были извлечены два смежных среза (длиной 50 мм и 150 мм) всего поперечного сечения. Один использовался для определения содержания влаги (МС) (сухой метод), а другой — для полуразрушающих измерений для оценки плотности (колонковое сверление, зондирование и извлечение винта).

Методы

Содержание влаги

Содержание влаги (MC) было измерено в образцах с использованием электрического сопротивления в соответствии с процедурой, определенной в европейском стандарте EN 13183-2 (2002). Среднее значение МС образцов составило 11,1 % при коэффициенте вариации 12,5 %.

Кроме того, МС также измеряли во всех срезах поперечного сечения в соответствии со стандартом процедуры CEN EN 13183-1 (2002) (сухой метод), как указано в стандарте CEN EN 408 (2010). Среднее значение МС образцов (весь поперечный срез) составило 10,5 % при коэффициенте вариации 6,5 %.

Плотность

Плотность целых кусков измеряли путем деления массы на объем (глобальная плотность). Плотность ломтика была получена путем деления массы на объем ломтика длиной 50 мм (местная плотность) в соответствии со стандартом CEN EN 408 (2010). Глобальная и локальная плотности были скорректированы до 12% эталонного MC в соответствии со стандартом EN 384 (2010) с уменьшением плотности на 0,5% на каждый 1% снижения MC.

Колонковое бурение

С помощью электродрели с полым долотом из каждого среза всего поперечного сечения извлечены четыре цилиндрических керна двух разных диаметров.

Были извлечены два керна с внутренним номинальным диаметром 16 мм и внешним диаметром 22 мм. Одно ядро ​​было тангенциальным, а другое радиальным; они были взяты вместе с еще двумя цилиндрическими сердечниками с внутренним номинальным диаметром 10 мм и наружным диаметром 14 мм, также тангенциальным и радиальным. Для каждого образца выбирали тангенциальное и радиальное направления по схеме разреза поперечного сечения (сверление на торце или в кромке заготовки; рис. 1). Средняя длина цилиндрических сердечников составляла 36 мм.

После извлечения керна остаются отверстия диаметром 22 или 14 мм, которые сравнимы с небольшими сучками в деревянных элементах, но ими нельзя пренебречь. В практических приложениях извлечение должно происходить в областях детали, которые не подвергаются высоким напряжениям. Пустоты, оставшиеся после сверления, должны быть заглушены, чтобы предотвратить проникновение насекомых, восстановить часть утраченной прочности на сжатие и сохранить внешний вид элемента.

Рис. 1. Сверление тангенциального (а) и радиального (б) керна. Полученные ядра показаны на (c) и (d).

Ядра кондиционировали при температуре 20 ± 2 ºC и относительной влажности 65 ± 5% до достижения постоянной массы. Плотность получали делением кондиционной массы кернов на их объем. Наконец, MC был получен с использованием метода сушки в печи, что дало средний MC 9,62% с коэффициентом вариации 8% для ядер диаметром 16 мм и 8,99% MC и 6% CoV для ядер диаметром 10 мм. цилиндры.

Зондирование

В данном исследовании использовался прибор Pilodyn 6J Forest (Proceq, Швейцария), как показано на рис. 2. Прибор измеряет глубину проникновения стальной иглы диаметром 2,5 мм, которая вкалывается в древесину с постоянной энергия (6 Дж). Глубина проникновения используется для оценки степени повреждения древесины, которая зависит от твердости и плотности ее поверхности (Hoffmeyer 19).78; Бобадилла и др.  2007). Другие исследования изучали взаимосвязь между глубиной проникновения и плотностью древесины. Коэффициент корреляции обычно варьировался от 0,74 до 0,92 и зависел от количества измерений и видов (Görlacher 1987; Kasal and Anthony 2004; Kasal and Tannert 2011).

Рис. 2. Устройство для леса Pilodyn 6J (Proceq, Швейцария)

Прибор Pilodyn 6J Forest предназначен для оценки плотности и твердости пиломатериалов и стоящих деревьев. Этот метод считается неразрушающим, потому что он делает небольшое отверстие диаметром 2,5 мм с переменной глубиной от 0 до 40 мм, в зависимости от сопротивления древесины проникновению. Это отверстие не наносит значительного ущерба древесине или живым растениям.

Так же, как и при испытаниях с колонковым бурением, для каждого образца для испытаний были записаны два показания: одно радиальное и одно тангенциальное.

Винт извлечения

Значение неразрушающего контроля извлечения шурупа измеряется с помощью испытательного устройства, специально разработанного для регистрации максимальной нагрузки, необходимой для извлечения шурупа, предварительно вставленного в древесину. Предполагается, что чем выше усилие отрыва, необходимое для извлечения винта, тем выше плотность древесины.

Рис. 3. Измеритель силы отвинчивания винта (Fakopp, Венгрия)

Испытание на извлечение винта проводилось с использованием портативного измерителя сопротивления извлечению винта (SWRM), разработанного Fakopp (Венгрия). Измеритель состоит из следующих компонентов (рис. 3): кривошипной рукоятки, нагрузочной ячейки для регистрации максимального значения усилия отрыва и винтовой опоры.

В SWRM использовался винт Heco-Fix plus с головкой типа Spax (PZD), оцинкованный желтым цветом. Для целей данного исследования был выбран винт диаметром 4 мм и длиной 70 мм с глубиной проникновения 20 мм. Среднее усилие вытягивания этого винта составляет примерно половину максимальной нагрузки оборудования, оптимальной для измерения.

Эффект предварительного засверливания также оценивался перед испытанием. Исследователи пришли к выводу, что эффект был незначительным. Не было обнаружено существенной статистической разницы между усилием извлечения, необходимым для винтов с предварительным сверлением или без него, при доверительном уровне 95%. Статистический анализ, используемый для различения средних значений (однофакторный дисперсионный анализ (ANOVA)) представлял собой критерий наименьшей значимой разницы Фишера (LSD), выполненный с помощью STATGRAPHICS Centurion XVI. ПО версии 16.1.18. Таким образом, винты использовались без предварительного сверления.

Для каждого испытательного образца, в соответствии с испытаниями колонкового бурения и зондирования, были записаны два показания, одно радиальное и другое тангенциальное.

РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ

Результаты для глобальной и локальной плотности показаны в таблице 1.

Таблица 1.  Результаты глобальной и локальной плотности

Как видно из таблицы, локальная плотность была немного ниже глобальной плотности. Разница в плотности, вероятно, была связана с тем, что срез для определения локальной плотности был получен из бездефектной части куска. Сучки, являющиеся распространенным дефектом, имеют большую плотность.

Обе переменные имели нормальное распределение с небольшими различиями между ними, как показано на рис. 4.

В практических приложениях, таких как оценка механических свойств конструкционной древесины, предпочтение отдается общей плотности, поскольку ее легче получить в практических промышленных условиях. Поэтому в данной работе для дальнейшего анализа использовалась глобальная плотность.

Как объяснялось выше, для каждого метода и образца были взяты два неразрушающих и полуразрушающих показания, одно радиальное и другое тангенциальное. Распределения вероятностей всех значений были нормальными по форме, и статистический анализ не показал каких-либо доказательств влияния направления чтения для любого метода. Например, на рис. 5 показаны распределения вероятностей плотности радиального и тангенциального цилиндрического колонкового сверления диаметром 16 мм.

Рис. 4. Вероятностные распределения глобальной и локальной плотностей (кг·м ^-3 )

Рис. 5. Вероятностные распределения плотности для радиально- и тангенциально просверленных цилиндрических образцов диаметром 16 мм (кг·м ^-3 )

Таким образом, среднее арифметическое для радиальных и тангенциальных показаний по каждому методу будет использоваться в дальнейшем анализе в качестве эталонных значений. Результаты неразрушающих и полуразрушающих измерений приведены в таблице 2.

Образцы цилиндрического колонкового бурения диаметром 16 мм показали значение плотности, очень близкое к общему значению плотности, и также имели такой же коэффициент вариации. Цилиндрические образцы диаметром 10 мм показали плотность на 8 % больше, чем цилиндры диаметром 16 мм, что, вероятно, связано с большим влиянием нагрева и упрочнения поверхности образца в процессе сверления (что оказывает тем большее влияние, чем меньше размер образца). объем). CoV ниже при колонковом бурении (около 12%), чем при зондировании и извлечении винта (16,2% и 19%).0,6% соответственно).

Таблица 2. Сводка неразрушающих и полуразрушающих измерений

Анализ значений плотности, определенных по кернам (с доверительной вероятностью 95 %), показал статистически значимые различия для глобальной плотности 10-мм керна. На рис. 6 показан график средних значений ANOVA для глобальной плотности, а также плотностей 16 и 10 кернов, демонстрирующий статистически значимые различия для 10-мм кернов.

Рис. 6. График средних значений плотности ядра (кг·м ^-3 )

Модели линейной регрессии, сравнивающие глобальные плотности неразрушающих и полуразрушающих переменных, приведены в таблице 3. Была проанализирована обоснованность допущений относительно нормальности распределения, линейности, гомоскедастичности и независимости моделей.

Как и ожидалось, наилучшие прогнозные модели были получены с цилиндрическими сердечниками (r ²  = 0,80), и не было различий в прогнозах при использовании сердечников диаметром 10 или 16 мм. Наихудшая корреляция была получена при глубинном проникновении (r ²  = 0,30), но эта процедура проста и удобна в использовании. Наконец, процедура извлечения винта дала промежуточные результаты (r ²  = 0,57).

Например, на рис. 7 показана модель линейной регрессии между общей плотностью и плотностью цилиндрических образцов диаметром 16 мм.

Таблица 3. Модели линейной регрессии , сравнивающие глобальную плотность и плотность ядра, глубину проникновения (зондирование) и силу извлечения винта (извлечение винта).

Рис. 7. Модель линейной регрессии: глобальная плотность (кг·м ^-3 ) против . плотность цилиндрических сердечников диаметром 16 мм (кг·м ^-3 )

ВЫВОДЫ

1. Были лишь небольшие различия между глобальной и локальной плотностью особей, так как их средние значения были очень похожи. Следовательно, в зависимости от используемой процедуры или метода в качестве эталонного значения можно использовать любую плотность.
2. Статистический анализ не выявил признаков влияния направления считывания (радиального или тангенциального) ни в одном из неразрушающих или полуразрушающих методов. Поэтому использовалось среднее значение обоих показаний. Соответственно, предлагается, чтобы практические приложения не принимали во внимание направление тестового чтения.
3. Связь между плотностью образца и неразрушающими и полуразрушающими методами может быть точно установлена ​​с помощью линейного регрессионного анализа. Наиболее сильная зависимость была получена при колонковом бурении (r ²  = 0,80). Статистических различий в прогнозах между кернами диаметром 10 и 16 мм обнаружено не было. Поэтому для практических применений авторы предлагают использовать сердечники диаметром 10 мм, так как они меньше повреждают детали.
4. В целом извлечение винта имеет меньшую прогностическую способность, но все же весьма примечательно (r ²  = 0,57). Хотя зондирование дало плохие результаты по показателю коэффициента детерминации (r ² = 0,30), эту методику не следует недооценивать. Это связано с тем, что его просто и быстро применять, и он очень полезен в качестве первого подхода к вопросу оценки на месте.

БЛАГОДАРНОСТИ

Авторы выражают благодарность Министерству науки и инноваций (Ministerio de Ciencia e Innovación) за поддержку (Plan Nacional I+D+i 2008-2011), Proy.: BIA 2010-18858. Кроме того, древесина была поставлена ​​бесплатно Каталонским институтом фуста (INCAFUST).

ССЫЛКИ

Арриага Ф., Эстебан М. и Релеа Э. (2005). «Оценка несущей способности хвойного бруса большого сечения в стоящих конструкциях»,  Materiales de Construcción  55(280), 43-52.

Арриага Ф., Иньигес Г., Эстебан М. и Бобадилья И. (2009). «Предложение методологии оценки существующих деревянных конструкций в Испании», 16 ^th , Международный симпозиум по неразрушающему контролю и оценке древесины , Пекин, Китай.

Арриага Ф., Иньигес-Гонсалес Г., Эстебан М. и Дивос Ф. (2012). «Вибрационный метод классификации древесины хвойных пород большого сечения»,  Holzforschung  66(3), 381–387. DOI: 10.1515/HF.2011.167

Арриага Ф., Монтон Дж., Сегес Э. и Иньигес-Гонсалес Г. (2014). «Определение механических свойств древесины сосны лучистой с помощью методов продольной и поперечной вибрации», Holzforschung  68(3), 299-305. DOI: 10.1515/hf-2013-0087

Бобадилья И., Иньигес Г., Эстебан М., Арриага Ф. и Касас Л. (2007). «Оценка плотности по сопротивлению выдергиванию шурупа и зондированию конструкционных пиломатериалов хвойных пород»,  Материалы 15-го ^-го -го Международного симпозиума по неразрушающему контролю древесины , Дулут, Миннесота, США, стр. 247-251.

Эстебан, М. (2003). Определение несущей способности конструкционной хвойной древесины большого сечения на существующих конструкциях , кандидат наук. диссертация, Политехнический университет Мадрида, ETS de Ingenieros de Montes, http://oa.upm.es/1404.

ЕН 13183-1. (2002). «Влажность пиломатериала. Часть 1: Определение методом сушки в печи», Европейский комитет по стандартизации, Брюссель, Бельгия.

ЕН 13183-2. (2002). «Влажность пиломатериала. Часть 2: Оценка методом электрического сопротивления», Европейский комитет по стандартизации, Брюссель, Бельгия.

EN 384. (2010). «Конструкционная древесина. Определение характеристических значений механических свойств и плотности»,   Европейский комитет по стандартизации, Брюссель, Бельгия.

EN 408. (2010). «Деревянные конструкции. Пиломатериалы и клееный брус для конструкционного использования. Определение некоторых физико-механических свойств», Европейский комитет по стандартизации, Брюссель, Бельгия.

Гёрлахер, Р. (1987). «Zerstörungsfreie Prüfung von Holz: Ein «in-situ» — Verfahrten zur Bestimmung der Rohdichte», Holz als Roh-und Werkstoff  45(7), 273–278. DOI: 10.1007/BF02608673

Хоффмейер, П. (1978). «Прибор Pilodyn как прибор для неразрушающего контроля ударопрочности древесины», Proceedings of the 4 ^th симпозиум по неразрушающему контролю древесины, , Вашингтонский государственный университет, Пуллман, штат Вашингтон, США, стр. 47-66. .

Иньигес, Г. (2007). Clasificación Mediante Técnicas No Destructivas y Evaluación de las Propiedades Mecánicas de la Madera Aserrada de Coníferas de Gran Escuadría para Uso Estructural (Сортировка неразрушающими методами и оценка механических свойств хвойных пиломатериалов большого сечения для использования в строительстве ), к.т.н. диссертация, Политехнический университет Мадрида, ETS de Ingenieros de Montes, http://oa.upm.es/415.

Иньигес Г., Арриага Ф., Бобадилья И. и Эстебан М. (2008). «Сортировка неразрушающими методами и оценка механических свойств пиломатериалов хвойных пород большого поперечного сечения для использования в строительстве», 10 ^th  World Conference on Wood Engineering , Миядзаки, Япония.

Касаль, Б., и Энтони, Р.В. (2004). «Достижения в области оценки деревянных конструкций на месте», Прогресс в области проектирования конструкций и материалов  6(2), 94-103. DOI: 10.1002/pse.170

Касаль, Б., и Таннерт, Т. (2011). In Situ Assessment of Structural Wood , RILEM State of the Art Reports, Springer, pg. 129.

Круглова, Т. (2012). Оценка плотности и свойств материалов в деревянных конструкциях на месте с помощью неразрушающего и полуразрушающего контроля , кандидат технических наук, кафедра гражданского и экологического строительства, Технологический университет Чалмерса, Гетеборг, Швеция.

Поннет, Д., Васу, А. Э., Исваран, Дж. К., Мохандасс, А., и Чаухан, С. С. (2014). «Разрушающая и неразрушающая оценка семи лиственных пород и анализ корреляции данных», Holzforschung  68(8), 951-956. DOI: 10.1515/hf-2013-0193

Раммер, Д. Р., и Зелинка, С. Л. (2004). «Обзор исследования удаления торцевых гвоздей», USDA, FPL-GTR-151.

Росс, Р. Дж., и Пеллерин, Р. Ф. (1994). «Неразрушающий контроль для оценки деревянных элементов конструкций», USDA, FPL-GTR-70.

Уолтер И. Т. Г., Нортон Б., Лавери Д. Дж. и Чепмен М. Дж. (2005). «Момент закручивания винта как неразрушающий фактор, определяющий прочность древесины на сжатие», Материалы 14-го Международного симпозиума по неразрушающему контролю древесины , Ганновер, Германия. стр. 144-145.

Статья отправлена: 27 ноября 2014 г.; Экспертная оценка завершена: 8 февраля 2015 г.; Получена и принята исправленная версия: 16 февраля 2015 г.; Опубликовано: 18 февраля 2015 г.

DOI: 10.15376/biores.10.2.2256-2265

Строганный брус | Хвойная, твердая древесина и облицовка

Сортировать по

РелевантностьПопулярностьЦена: от низкой к высокойЦена: от высокой к низкойA — ZПроцентная скидка

Продукты

• Древесина хвойных пород Metsa с квадратной кромкой, 2,1 м (12 x 32 x 2100 мм) — упаковка из 10 шт.

  
  

  33,00 фунта стерлингов

  3,30 фунта стерлингов за EA

• Строганные бруски Metsa с квадратной кромкой из мягкой древесины 2,4 м (18 x 44 x 2400 мм) — упаковка из 6 шт.
  

  28 фунтов стерлингов

  4,67 фунта стерлингов за EA

• Строганные бруски Metsa с квадратной кромкой из мягкой древесины 2,4 м (18 x 28 x 2400 мм) — упаковка из 8 шт.
  

  37,00 фунтов стерлингов

  4,62 фунта стерлингов за EA

• Строганная древесина хвойных пород Metsa с квадратной кромкой — 2,4 м (18 x 70 x 2400 мм) — упаковка из 4 шт.

  
  

  26,50 фунтов стерлингов

  6,62 фунта стерлингов за EA

• Древесина хвойных пород дерева Metsa с квадратной кромкой, 1,8 м (18 x 94 x 1800 мм) — упаковка из 4 шт.
  

  26,50 фунтов стерлингов

  6,62 фунта стерлингов за EA

• Строганные бруски Metsa с квадратной кромкой из мягкой древесины 2,4 м (34 x 34 x 2400 мм) — упаковка из 4 шт.
  

  26,50 фунтов стерлингов

  6,62 фунта стерлингов за EA

• Древесина хвойных пород Metsa с квадратной кромкой, 2,4 м (44 x 44 x 2400 мм) — упаковка из 4 шт.

  
  

  40 фунтов стерлингов

  £ 10,00 за EA

• Строганные бруски Metsa с квадратной кромкой из мягкой древесины 2,4 м (18 x 94 x 2400 мм) — упаковка из 4 шт.
  

  32,00 фунта стерлингов

  £ 8,00 за EA

• Строганные бруски Metsa с квадратной кромкой из мягкой древесины 1,8 м (18 x 144 x 1800 мм) — упаковка из 4 шт.
  

  37,00 фунтов стерлингов

  9,25 фунтов стерлингов за EA

• Древесина хвойных пород Metsa с квадратной кромкой, 2,4 м (18 x 144 x 2400 мм) — упаковка из 4 шт.

  
  

  53,00 фунта стерлингов

  13,25 фунтов стерлингов за EA

• Древесина хвойных пород дерева Metsa с квадратной кромкой, 1,8 м (34 x 34 x 1800 мм) — упаковка из 4 шт.
  

  18,50 фунтов стерлингов

  4,62 фунта стерлингов за EA

• Metsa CLS Internal Studwork Whitewood Stick 2,4 м (38 x 63 x 2400 мм)
  

• Обработанный пиломатериал Metsa из древесины хвойных пород 2,4 м (19 мм x 38 мм x 2400 мм)
  

• Палка из красного дерева Metsa CLS Studwork 2,4 м (38 мм x 89 мм x 2400 мм)
  

  10,00 фунтов стерлингов

• Строганный брус Metsa с квадратной кромкой из мягкой древесины 2,1 м (12 x 32 x 2100 мм)
  

  5 фунтов стерлингов

  £ 5,00 за EA

• Строганный брус Metsa с квадратной кромкой из мягкой древесины 2,4 м (18 x 44 x 2400 мм)
  

  7,00 фунтов стерлингов

  7,00 фунтов стерлингов за EA

• Metsa CLS Internal Studwork Whitewood Stick Wood 1,2 м (38 x 63 x 1200 мм)
  

• Строганный брус Metsa с квадратной кромкой из мягкой древесины 1,8 м (18 x 144 x 1800 мм)
  

  14 фунтов стерлингов

  £ 14,00 за EA

• Обработанный пиломатериал Metsa из древесины хвойных пород 2,4 м (22 x 95 x 2400 мм)
  

  12,00 фунтов стерлингов

• Обработанный пиломатериал Metsa из древесины хвойных пород 2,4 м (22 x 144 x 2400 мм)
  

  15,00 фунтов стерлингов

• Подоконник Metsa — белый грунтованный МДФ 2,1 м (25 x 219 x 2100 мм)
  

  22,00 фунта стерлингов

• Строганный брус Metsa с квадратной кромкой из мягкой древесины 1,8 м (18 x 94 x 1800 мм)
  

  10 фунтов стерлингов

  £ 10,00 за EA

• Каркасная древесина внутренней конструкции Metsa класса C16 2,4 м (45 x 70 x 2400 мм)
  

  15,00 фунтов стерлингов

• Строганный брус Metsa с квадратной кромкой из мягкой древесины 2,4 м (44 x 44 x 2400 мм)
  

  15 фунтов стерлингов

  £ 15,00 за EA

• Строганный брус хвойных пород Metsa с квадратной кромкой — 2,4 м (18 x 70 x 2400 мм)
  

  10 фунтов стерлингов

  £ 10,00 за EA

• Строганный брус Metsa с квадратной кромкой из мягкой древесины 1,8 м (34 x 34 x 1800 мм)
  

  7,00 фунтов стерлингов

  7,00 фунтов стерлингов за EA

• Каркасная древесина внутренней конструкции Metsa класса C16 2,4 м (45 x 145 x 2400 мм)
  

  25,00 фунтов стерлингов

• Обработанный пиломатериал Metsa из древесины хвойных пород 2,4 м (22 x 47 x 2400 мм)
  

  10,00 фунтов стерлингов

• Обработанный пиломатериал Metsa из древесины хвойных пород 1,8 м (22 x 144 x 1800 мм)
  

  12,00 фунтов стерлингов

• Строганный брус Metsa с квадратной кромкой из мягкой древесины 2,4 м (34 x 34 x 2400 мм)
  

  10 фунтов стерлингов

  £ 10,00 за EA

• Каркасная древесина внутренней конструкции Metsa класса C16 2,4 м (45 x 95 х 2400 мм)
  

  19,00 фунтов стерлингов

• Строганный брус Metsa с квадратной кромкой из мягкой древесины 2,4 м (18 x 144 x 2400 мм)
  

  20 фунтов стерлингов

  £ 20,00 за EA

• Половая доска Metsa с выступом и канавкой из мягкой древесины 2,4 м (18 x 121 x 2400 мм)
  

  14,00 фунтов стерлингов

• Обработанный пиломатериал Metsa из древесины хвойных пород 2,4 м (75 x 194 x 2400 мм)
  

  52,50 фунта стерлингов

• Строганные половые доски Metsa с гребнем и пазом из хвойной древесины 2,4 м (21 мм x 144 мм x 2400 мм)
  

  21,00 фунта стерлингов

• Половая доска Metsa с выступом и канавкой из мягкой древесины 1,8 м (18 x 121 x 1800 мм)
  

  11,00 фунтов стерлингов

• Строганные половые доски Metsa с гребнем и пазом из хвойной древесины 2,4 м (21 мм x 144 мм x 2400 мм) — упаковка из 2 шт.

  
  

  38,50 фунтов стерлингов

• Половая доска Metsa с пазом и пазом, 1,8 м (18 x 121 x 1800 мм) — упаковка из 4 шт.
  

  £43,00

• Половая доска Metsa с пазом и пазом, 2,4 м (18 x 121 x 2400 мм) — упаковка из 4 шт.
  

  £54,00

• Комплект внутренних дверных накладок Metsa из мягкой древесины (28 x 106 мм)
  

  40,00 фунтов стерлингов

• Палка из красного дерева Metsa CLS Studwork 2,4 м (38 x 63 x 2400 мм)
  

  15,00 фунтов стерлингов

• Строганный брус Metsa с квадратной кромкой из мягкой древесины 2,4 м (18 x 28 x 2400 мм)
  

  7,00 фунтов стерлингов

  7,00 фунтов стерлингов за EA

• Комплект внутренних дверных накладок Metsa из мягкой древесины (28 мм x 131 мм)
  

  45,00 фунтов стерлингов

• Строганный брус Metsa с квадратной кромкой из мягкой древесины 2,4 м (18 x 94 x 2400 мм)
  

  12 фунтов стерлингов

  £ 12,00 за EA

Добавлено в вашу корзину

Извините, похоже, произошла ошибка.