Наша продукция — Сосна южная

Наша древесина подвергается специальной сортировке и обработке в соответствии с требованиями клиентов. Вся конструкционная древесина соответствует проектным требованиям NZS3604: 2011

Деревянные каркасные здания. Технические свойства указаны в NZS3603:1993 A4 и подтверждены процессом, указанным в NZS3622:2004 A1

. Наши прозрачные, шлифованные и декоративные марки идеально подходят для изготовления мебели и всех видов столярных изделий и имеют отличную репутацию во всем мире. .

Каким бы ни было конечное назначение, South Pine по-прежнему стремится предоставлять своим клиентам широкий ассортимент изделий из древесины высочайшего качества.

Продажа в Новой Зеландии

Международные продажи

№ 1 Cuttings & Better

Этот первоклассный сорт высокопродуктивных сплошных лесорубов обычно производится из обрезанных пиловочников.

Этот сорт позволяет выполнять поперечную резку сплошных пропилов средней и большой длины, подходящих для производства мебели, внутренней отделки, токарных изделий, оконных компонентов, игрушек, дверей и т. д.

Чистая древесина Извлечения

Минимальное извлечение чистых черенков № 1 в размере 80% длины поверхности. Минимум один @ 1,8 м чистой длины на доску с балансом в среднем 1,0 м.

Размеры

25 мм x 100, 150, 200, 250

40 мм x 100, 150, 200, 250

50 мм x 100, 150, 200, 250

№ 2 Черенки

Среднеурожайный чистый качество стружки позволяет производить дефектацию сплошных стружек средней и меньшей длины, подходящих для изготовления мебели, окон, жалюзийных дверей, игрушек, новинок и т. д.

Чистая древесина, извлеченная

Минимальное извлечение чистых обрезков № 1 70% длины поверхности, обрезков 600 мм и длиннее.

Остаток черенков не менее 150 мм.

Размеры

25 мм x 100, 150, 200, 250

40 мм x 100, 150, 200, 250

50 мм x 100, 150, 200, 250

Обрезок бревна

Этот экономичный сорт обрезков позволяет обрабатывать сплошные вырубки средней и меньшей длины, подходящие для изготовления мебели, окон, жалюзийных дверей, игрушек, новинок, заготовок для сращенных соединений и т. д.

Обрезок бревна без сердцевины

Чистая древесина, извлеченная

Минимальная утилизация чистых обрезков № 1 60% длины поверхности, обрезков 350 мм и длиннее.

Размеры

25 мм x 100, 150, 200, 250

40 мм x 100, 150, 200, 250

50 мм x 100, 150, 200, 250

Промышленный сорт

Этот сорт является самым низким сорт, чтобы выйти из пиловочника лучистой сосны.

Может содержать любое количество дефектов.

Промышленный сорт должен быть прочным или достаточно прочным, чтобы держаться вместе в процессе нормального обращения или обработки.

Промышленный сорт подходит для упаковки, производства поддонов, дефектации для улучшения качества (т. е. удаления крупных сучков для повышения качества конструкции), заготовок для сращенных соединений, основы для мебели и т. д.

Размеры

Все распространенные размеры

© 2023 Саут-Пайн (Нельсон) Лимитед | Дизайн веб-сайта Stellar Web Works | Войти

Влияние размера и формы испытательного образца на прочность бетона на сжатие

ВВЕДЕНИЕ

В национальных нормах и спецификациях Северной Америки, Франции, Японии, Австралии и Новой Зеландии цилиндр определяется как стандартный образец, в то время как большая часть остальных стран Европы и Азии использует кубический образец. Во всем мире кубические и цилиндрические образцы различных размеров приняты в качестве стандартного представления прочности бетона на сжатие в конструктивном элементе. Характеристическая прочность на сжатие цилиндров диаметром 150 мм (fck,cyl) или характеристическая прочность на сжатие кубиков с длиной ребра 150 мм (fck,cube) в возрасте 28 дней составляет основу классификации нормальных -прочный бетон (NSC) согласно EN 206:2013. Сохранение этих размеров образцов в качестве стандартных для высокопрочного бетона (HSC) выше 75 МПа и UHPC может вызвать проблемы из-за высоких предельных нагрузок и ограниченной мощности существующих испытательных машин.

Двумя основными проблемами, возникающими при испытании образцов бетона очень высокой прочности с использованием стандартных машин для испытаний на сжатие бетона, являются мощность испытательной машины и подготовка концов цилиндров. По сути, сила, обеспечиваемая машиной для сжатия бетона, является определенной величиной. Для бетона нормальной прочности, скажем ниже 50 МПа, сила, приложенная компрессионной машиной к стандартному цилиндру/кубу, достаточна, чтобы разрушить бетонный куб. Однако определение прочности на сжатие стандартного цилиндра/куба, изготовленного из очень высокопрочного бетона, может быть затруднено, поскольку оно будет превышать возможности обычных испытательных машин. Например, если расчетная прочность бетона составляет 100 МПа, максимальной силы, приложенной машиной (около 2000 кН) к стандартному цилиндру/кубу, может быть недостаточно для разрушения образца. Следовательно, цилиндр/кубы меньшего размера (например, бетонные кубы или цилиндры размером 100 мм × 100 мм × 100 мм или 70,5 мм × 70,5 мм × 70,5 мм с h/d [мм] = 200/100) можно использовать вместо этого, чтобы раздавить образец той же машиной для испытаний на сжатие.

Однако использование испытательных образцов с различными формами и размерами, отличными от стандартных размеров, указанных в нормах, может привести к затруднениям при сопоставлении прочности бетона на сжатие. Трудность в основном вызвана различными многоосевыми напряжениями сжатия в зависимости от гибкости испытуемого образца (Bonzel, 1959). Следует отметить, что даже изменение размеров образца без изменения гибкости может повлиять на прочность на сжатие. Установлено, что образцы с меньшими размерами (например, куб с а = 100 мм) имеют более высокую прочность, чем образцы с большими размерами (например, куб с а = 150 мм). Таким образом, вместо покупки испытательной машины с высокой грузоподъемностью простым решением первой проблемы является использование образцов меньшего размера.

Что касается второго вопроса, то вместо покупки дорогостоящего оборудования для шлифовки торцов цилиндров можно использовать кубические образцы. Однако сочетание этих решений не считается стандартной практикой в ​​бетонной промышленности и может вызвать сомнения в точности и надежности результатов испытаний.

ПРЕДЫДУЩИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

За последние 100 лет по этой теме было проведено множество исследований. Еще в 1925 году Гоннерман исследовал взаимосвязь между различными размерами цилиндров и кубов и прочностью бетона на сжатие. Для стандартных бетонных смесей при нормальном уровне прочности на сжатие обычно предполагалось, что кубики будут иметь более высокую прочность на сжатие (до 25%), но разница будет уменьшаться при повышении уровня прочности. Сравнивая образцы разных размеров, исследователи продемонстрировали, что при нормальном уровне прочности образцы меньшего размера, как правило, демонстрируют более высокую прочность на сжатие.

За последние 40 лет был проведен ряд исследований, посвященных этим вопросам. Nasser and Al-Manaseer, 1987, и Nasser and Kenyon, 1984, предположили, что результаты цилиндра диаметром 75 мм могут быть приняты в качестве стандартного образца прочности на сжатие. Day, 1994, собрал результаты 22 отдельных исследований и провел статистический анализ взаимосвязи между цилиндрами диаметром 75, 100 и 150 мм. Issa et al., 2000, исследовали влияние цилиндров диаметром от 50 до 150 мм на прочность бетона на сжатие. Айцин и др., 1994, исследовали влияние размера и отверждения на прочность на сжатие цилиндра нормальных и высокопрочных бетонов до 120 МПа. Мансур и Ислам, 2002 г., исследовали взаимосвязь между цилиндрами и кубами размером 100 и 150 мм соответственно и прочностью на сжатие до 100 МПа. Выводы этих исследований в целом схожи: по мере увеличения размера образца его прочность на сжатие снижается. Прочность меньших цилиндров и/или кубов была немного выше, чем прочность, выраженная цилиндром диаметром 150 мм, и разница в прочности уменьшалась при более высоких значениях прочности на сжатие. Кроме того, изменение прочности на сжатие увеличивалось с уменьшением размера образца. Грейбил и Дэвис, 2008 г., провели испытания на прочность при сжатии пятидесятиодно-, 75- и 100-мм цилиндров и пятидесяти одного, 70,7 и 100-мм кубов сверхвысококачественного фибробетона (UHPFRC) с прочностью от 80 до 200 МПа. Они обнаружили, что 76-мм цилиндр, а также кубы 70,7 и 100 мм могут быть приемлемыми альтернативами стандартному образцу цилиндра 100 мм. Они рекомендовали кубический образец 70,7 мм для ситуаций, когда важна производительность машины и/или подготовка конца цилиндра.

По результатам испытаний также был построен ряд эмпирических моделей, таких как эффект статистического размера, эффект фрактального размера, эффект энергетического размера и критический фазовый переход. Подробное исследование предыдущих исследований этих эмпирических моделей представлено Talaat, et al., 2021. . Neville, 1966, установил связь между прочностью и объемом образца (V), поперечным размером (d) и высотой и поперечным размером (9).0095 h/d ), хорошо согласующееся с данными испытаний, до диаметра 600 мм. По его словам, коэффициент K для преобразования силы цилиндра в силу куба составляет

                               K = 0,76 + 0,2 log (f’c/20)                                                                       (1)

ТРУДНОСТИ ИСПЫТАНИЙ ВЫСОКОПРОЧНЫХ ОБРАЗЦОВ И НОРМ ПРАКТИКИ

От С практической точки зрения, для испытания на сжатие 150-мм цилиндра из бетона прочности от М80 до М 200 может потребоваться как компрессионная машина 4500 кН, так и шлифовка концов цилиндра, что делает испытание специализированной задачей, которая возможна только в некоторых избранных испытательных лабораториях (Graybeal and Davis, 2008).

По данным Graybeal and Davis (2008), только в двух странах имеются инструкции по проектированию, касающиеся испытаний высокопрочного бетона с использованием образцов меньшего размера. Французская спецификация (2002 г.) предлагает использовать цилиндры диаметром 70 или 110 мм для определения прочности на сжатие, тогда как японская спецификация (2004 г.) предлагает использовать цилиндры диаметром 100 мм. IS 1199 (часть 5): 2018 предполагает, что для определения прочности на сжатие можно использовать образцы куба (размером 150 мм) или цилиндра (диаметром 150 мм и длиной 300 мм). ИС 1199 (часть 5) позволяет также в качестве альтернативы испытывать кубики размером 100 мм при условии, что наибольший номинальный размер заполнителей не превышает 20 мм. Кроме того, допускаются также цилиндрические испытательные образцы меньшего размера при условии, что цилиндры имеют отношение минимального диаметра к максимальному номинальному размеру заполнителя, равное четырем. ACI 318-19 допускает использование испытательных цилиндров размером 100 × 200 мм или 150 × 300 мм. Согласно комментарию к ACI 318-19, средняя разница (Carino et al., 1994) между результатами испытаний, полученными для образцов двух размеров, не считается существенной при проектировании.

КОЭФФИЦИЕНТЫ ПЕРЕВОДА ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ФОРМ И РАЗЛИЧНЫХ БЕТонов

Несколько исследователей наблюдали ярко выраженное влияние отношения высоты к диаметру и размера поперечного сечения испытуемого образца на прочность на сжатие. Разница в прочности на сжатие образцов разных размеров может быть связана с несколькими факторами, такими как эффект Сен-Венана, эффект размера или эффект поперечного ограничения из-за плиты испытательных машин. Эффект размера более преобладает при использовании мелкомасштабных моделей.

Было обнаружено, что стандартные кубы имеют более высокую прочность на сжатие, чем стандартные цилиндры с отношением высоты к диаметру 2,0. Соотношение стандартной прочности цилиндра и стандартной прочности куба составляет около 0,8-0,95; более высокий коэффициент применим для HSC. Точно так же цилиндры размером 100 × 200 мм демонстрируют прочность на 2–10 % выше, чем цилиндры размером 150 × 300 мм; разница меньше для более прочного бетона (Graybeal and Davis 2008).

Для бетона нормальной прочности (NSC) и высокопрочного бетона (HSC) несколько исследователей установили соответствующие переводные коэффициенты (например, Bonzel, 1959; Walz, 1957, и Riedel and Leutbecher, 2017). Таким образом, результаты, полученные для образцов разных размеров, могут быть соотнесены с эталонным цилиндром с h/d (мм) = 300/150 и могут быть использованы в качестве основы для проектирования конструкции [EN 1992-1-1:2004]. Цилиндр NSC с h/d [мм] = 300/150 обычно достигает только около 82 % прочности на сжатие куба с a = 150 мм и только около 75 % прочности на сжатие куба с a = 100 мм. Однако эти факторы увеличиваются для HSC, и, следовательно, разница в силе меньше, чем у NSC.

Сравнение средней прочности на сжатие, полученное для цилиндров с d = 102 мм и кубов с a = 100 мм, проведенное Graybeal and Davis (2008), привело к коэффициентам пересчета для отношения прочности цилиндр/куб от 0,97 до 1,10 для смесей UHPC (см. Таблицу). ).

Выводы

Прочность бетона на сжатие является важным параметром, который используется при проектировании конструкций, так как все другие прочности выражаются через прочность на сжатие. Национальные нормы предлагают определять прочность на сжатие на основе испытаний, проведенных на цилиндрах стандартного размера (диаметром 150 мм и глубиной 300 мм) или кубах со стороной 150 мм. Однако эти коды не предполагают какой-либо корреляции между прочностью куба и прочностью цилиндра, хотя обычно предполагается, что прочность куба в 1,25 раза превышает прочность цилиндра. Эксперименты показали, что отношение прочности цилиндра к кубу изменяется в зависимости от уровня прочности бетона, при этом разница сужается для высокопрочного бетона. Соотношение прочности цилиндра и куба, предложенное Еврокодом 2, не согласуется с фактическими испытаниями, поскольку результаты имеют большой разброс.

Сохранение вышеуказанных размеров образцов в качестве стандартных для высокопрочного бетона (HSC) или сверхвысокопрочного бетона (UHPC) может вызвать проблемы из-за более высоких предельных нагрузок, необходимых для разрушения кубов/цилиндров, и ограниченной мощности имеющихся испытательных машин. . Поэтому часто используются кубы/цилиндры меньшего размера. Опять же, требуется корреляция между результатами этих испытаний с кубами/цилиндрами стандартного размера, поскольку значения, представленные в кодах как прочность на сжатие, относятся к стандартным размерам кубов/цилиндров.

Ссылки

1. Айцин, П.-К.; Мяо, Б .; Кук, В .; и Митчелл, Д. (1994) «Влияние размера и отверждения на прочность на сжатие в цилиндре бетонов нормальной и высокой прочности», ACI Materials Journal , т. 91, № 4, июль-август, стр. 349-354. .
2. Французская ассоциация гражданской авиации (2002 г.). Армированные волокнами бетоны со сверхвысокими характеристиками — Временные рекомендации , Париж, Франция, 152 стр.
3. ASTM C39/C39M (2011) Стандартный метод испытаний на прочность на сжатие цилиндрических бетонных образцов. Американское общество испытаний и материалов, Западный Коншохокен, США.
4. Бажан З.П. и J. Planas (1998) Эффект разрушения и размера в бетоне и других квазихрупких материалах , CRC Press, Boca Raton and London
5. Bonzel, J. (1959) «Zur Gestaltsabhängigkeit der Betondruckfestigkeit», Beton- und Stahlbetonbau, Vol. . 54 № 9 и 10, 223-228 и 247-248.
6. Карино, Нью-Джерси; Гатри, WF; Лагергрен, Э.С.; и Маллингс, Г. М. (1994) «Влияние переменных испытаний на прочность высокопрочных (90 МПа) бетонных цилиндров», High-Performance Concrete , SP-149, В. М. Малхотра, изд., Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз. , МИ, стр. 589-632.
7. Карпинтери, А., Ферро, Г. и Монетто, И. (1999) «Масштабные эффекты в одноосно сжатых бетонных образцах», Magazine of Concrete Research , Vo.51, No.3, июнь, стр. 217- 225.
8. Дэй, Р. (1994) «Измерение прочности бетона с использованием цилиндров разных размеров: статистический анализ», Цемент, бетон и заполнители, т. 16, № 1, июнь, стр. 21-30.
9. Элвелл, Д.Дж. и Fu, G. (1995) Испытание бетона на сжатие: цилиндры и кубы , Специальный отчет 119, Transportation Research and Development Bureau, Albany, NY, 30 pp.
10. EN 206:2013: Бетон. Спецификация, характеристики , производство и соответствие , Комитет по стандартизации, Брюссель, 2013 г.
11. EN 1992-1-1:2004+AC: 2010, Еврокод 2: Проектирование бетонных конструкций – Часть 1-1: Общие нормы и правила для зданий , Комитет по стандартизации, Брюссель, 2010 г.
12. Гоннерман, Х.Ф. (1925) «Влияние размера и формы испытательного образца на прочность бетона на сжатие», Протоколы ASTM International , т. 25, часть II, стр. 237-250.
13. Грейбил, Б., и Дэвис, М. (2008) «Цилиндр или куб: испытание на прочность от 80 до 200 МПа (от 11,6 до 29ksi) «Сверхвысокоэффективный фибробетон», Журнал материалов ACI, , том 105, № 6, стр. 603–609. , Тестирование и анализ, часть 5. Изготовление и отверждение тестовых образцов (первая редакция), Бюро индийских стандартов, Нью-Дели, 12 стр.
14. Исса, С., Ислам, М., Юсиф, М. и Исса, М. .(2000) «Влияние размера образца и заполнителя на прочность бетона на сжатие», Цемент, бетон и заполнители , Том. 22, № 2, декабрь, стр. 103-115.
15. Японское общество инженеров-строителей (2004) Рекомендации по проектированию и строительству сверхвысокопрочных железобетонных конструкций , Токио, Япония, 167 стр.
16. Ким, Дж.-К. и Йи, С.-Т. (2002), «Применение размерного эффекта к прочности бетонных элементов на сжатие», Sādhanā, Vol. 27, часть 4, август, стр. 467–484.
17. Малайка, А.С. (2005) «Влияние размера и формы образца на прочность на сжатие высокопрочного бетона», Pertanika Journal of Science and Technology , Том 13, № 1, стр. 87-96.
18. Мансур М. и Ислам М. (2002) «Интерпретация прочности бетона для нестандартных образцов», Journal of Materials in Civil Engineering , Vol. 14, № 2, март-апр. стр. 151-155.
19. Насер, К., и Аль-Манасир, А. (1987) «Пришло время перейти с 6 x 12 на 3 x 6 дюймов. Цилиндры», Журнал материалов ACI , Vol. 84, № 3, май-июнь, стр. 213-216.
20. Нассер К. и Кеньон Дж. (1984) «Почему бы не использовать цилиндры размером 3 x 6 дюймов для испытания прочности бетона на сжатие?», ACI Materials Journal , Vol. 81, № 1, янв.-февр., стр. 47-53.
21. Невилл, А.М., (1966) «Общее соотношение прочности бетонных образцов различных форм и размеров», ACI Journal, Proc., Vol. 63, № 10, стр. 1095–110.
22. Невилл, А.М. (2011) Свойства бетона , 5-е издание, Pearson Education Limited, Харлоу, Англия.
23. Пачеко, Дж. Н., де Брито, Дж., Частр, К. и Евангелиста, Л. (2019 г.) «Вероятностное преобразование прочности на сжатие кубов в цилиндры образцов бетона из природного и вторичного заполнителя», Материалы , Том 12, стр. 280-291. doi:10.3390/ma12020280
24. Ридель П. и Лойтбехер Т. (2017) «Влияние размера образца на прочность на сжатие бетона со сверхвысокими характеристиками», AFGC-ACI-fib-RILEM Int. Симпозиум по сверхвысокоэффективному фибробетону , UHPFRC 2017 – 2-4 октября 2017 г., Монпелье, Франция.
25. Талаат А., Эмад А., Тарек А., Масбуба М., Эссам А. и Кохаил М. (2021) «Факторы, влияющие на результаты испытаний бетона на сжатие: обзор», Айн Shams Engineering Journal , том 12, стр. 205-221.
26. Туркель А. и Озкул М.Х. (2010) «Влияние размера и стенки на прочность бетона на сжатие», Журнал материалов ACI , Том 107, № 4, июль-август, стр. 372-379.
27. Вальц, К. (1957) Gestaltfestigkeit von Betonkörpern , Немецкий комитет по конструкционному бетону (Deutscher Ausschuss für Stahlbeton – DAfStb), № 122, Ernst & Sohn, Берлин.

Случайные мысли в SE

38 994 подписчика

+ Подписаться

• Оценка (DSHA) и вероятностная оценка опасности землетрясений (PSHA)
  

  16 мая 2023 г.

• МЕТОДЫ ДЕКАБОНИЗАЦИИ
  КОНКРЕТНЫЙ
  

  21 апр.

  2023 г.

• ПРОБЛЕМА КОРРОЗИИ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА И ЕЕ РЕШЕНИЕ
  

  5 апр. 2023 г.

• Испытания на прочность на сжатие UHPC/UHPFRC: преобразование цилиндра в куб
  

  9 марта 2023 г.

• Влияние эксцентриситета элемента жесткости на характеристики сварных соединений балки с колонной
  

  27 февраля 2023 г.

  

• Эффективность групп свай
  

  14 февраля 2023 г.

• Что вызвало разрушение зданий в Турции?
  

  9 февраля 2023 г.

• ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЛУБИНЫ ГОЛОВКИ СВАЙ
  

  30 января 2023 г.

• ПРОЧНОСТЬ НА СДВИГ ЖБИ БАЛОК
  С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ СТРЕМЯМИ
  

  5 ноября 2022 г.